2023年6月9日  沙 鹏等针对新建兰渝铁路深埋隧道中出现的非线性大变形破坏现象，综合现场测试与数值模拟等手段，深入分析了层片状围岩破坏机制，并提出了针对性的支护措

2019年3月29日  究了隧道施工过程中掌子面多次爆破振动对隧洞围岩带来的累积损伤影响。首先，以质点振动峰值速 度作为围岩损伤判定标准，根据围岩损伤程度利用强度折减法

2013年3月11日  破地震波与隧道围岩的相互作用可以等效为隧道对爆 破地震波的衍射过程。 由于在岩石内部传播的爆破地震波为体波，本文 主要研究平面P波与隧道围岩的相互作

2015年9月7日  本文中,基于弹性力学和结构力学原理建立既有层状围岩隧道迎爆侧的简化模型,研 究新建隧道爆破扰动下既有层状围岩隧道的稳定性影响因素及变化规律,得出既有层

2016年7月6日  隧道周边裂纹位置不仅影响着围岩稳定性及破坏 模式，而且直接影响隧道工程的安全性、耐久性。 因此本文采用试验研究和数值模拟研究相互论证不

2022年8月22日  为了研究深部隧道围岩爆破开挖损伤破坏规律，基于有限元软件ANSYS/LSDYNA，采用RiedelHiermaierThoma本构模型，对不同地应力环境下隧道爆破效果影响

摘要： 本文依托于天平铁路关山隧道围岩变形破坏机理的科研项目,研究区的隧道围岩以硬脆性岩体闪长岩为主,隧道最大埋深831m,属于典型的大埋深,高地应力隧道围岩变形破坏问

2021年10月21日  1 根据位移速率判别: 当周边位移增加速率小于01~02 mm/d 时或拱顶下沉速率小于01 mm/d时,认为围岩位移基本达到稳定状态; 当周边位移增加速率或拱顶下

本文以岩石爆破基本理论为基础，借助LSDYNA数值模拟对循环爆破动荷载作用下围岩损伤性破坏做出相应的探讨与研究，对进一步探究岩体累积损伤破坏与现场围岩支护具有一

隧道围岩爆破损伤性破坏数值模拟与理论分析 伴随我国对深部地下工程的重视,深部隧道及深部高应力条件下水利水电工程建设快速发展,爆破作为深部地下岩体开挖的重要手段之一,

层状复合岩体在隧道工程中随处可见，层理面的软弱性直接决定层状岩体隧道围岩的稳定性。 为了揭示层理面对隧道围岩变形的影响规律，本文采用AutoCAD软件建立某隧道横断面，将该断面图导入有限元模拟软

2024年3月14日  完整极硬岩TBM施工辅助破岩方法研究现状及展望 孙健，陈亮，2，马洪素，2，郑植 1 核工业北京地质研究院，北京 2 国家原子能机构高放废物地质处置创新中心，北京 自20 世纪50 年代以来，随着隧道掘进机（tunnel boring machine，简称TBM）滚刀、轴承

2021年2月27日  都隧道围岩松动圈较大，易于产生初期支护变形破 坏等病害。勘察阶段地应力现场测试结果如表1 所示。4 武都隧道软岩大变形段处治方案 41 支护参数调整 武都隧道软岩大变形段进行了多种支护参数组

3隧道围岩破坏机理ppt• 典型岩石蠕变曲线εt1、瞬时蠕变；2初始蠕变；3等速蠕变；4加速蠕变• 长期强度随着恒定荷载的加大，岩石由趋稳蠕变转为非 趋稳蠕变，也就是说由不破坏转变为经蠕变而破 坏。

2021年1月16日  致围岩发生大变形这一观点[14]，但实际工程表明在 地壳运动微弱的地区鲜有大变形案例发生，缺乏地 质动力的隧道围岩出现膨胀大变形的实例较少。因 此，可以说构造运动控制的地应力分布、地质构造、地层岩性等因素是驱动隧道围岩大变形孕育发生的

2023年6月9日  摘 要： 为深入研究高地应力环境下水平层状隧道围岩变形破坏特征，以云南昭乐高速轿顶隧道为工程背景， 分析了现场地应力测试结果与围岩变形破坏情况，采用三维离散元（3DEC）数值模拟方法，分别研究不同岩层厚度 d、地应力水平s及侧压力系数k条件

2015年9月7日  既有隧道围岩损伤破坏的影响因素意义重大。 长期以来,隧道围岩稳定性判定没有科学合理的方法,常以洞周位移或塑性区经验值作为稳定判定 指标[1]。由于洞周位移与隧道的振动存在一定的联系,故现实工程中一般通过监测洞周壁的振动速度 监控隧道围岩的稳定

2020年4月15日  破隧道围岩，每小时250吨砂石生产线配置清单及报价详情 设备配置： 原料仓+ZSW490*110振动给料机+PE750*1060颚破+SC250圆锥破+2YK2460振动筛+VSI9526制砂机+3YK2460振动筛 进料要求： ≤600mm 设计优势： 可破碎硬度较高的隧道围岩、工艺流程完整、所用设备技术先进

2015年7月6日  为了与经典的常规浅埋圆形隧道开挖围岩破 裂分布形态对照,假设在该隧道K9+900桩号段 围岩中开挖直径为4m的圆形隧道,通过数值模 拟获取在开挖后围岩破裂分布发展情况,寻找该段 隧道支护结构失效力学机理。模型外形范围尺寸为7倍隧道半径。按轴对

2022年5月24日  围岩应力分布规律测试选用CM⁃2B⁃64应变 测量控制系统；隧道衬砌结构应力分布规律采用布 里渊分布式光纤测试仪、三维静态变形测量仪。对 于管体破坏特征使用高清窥视仪器。主要监测下 盘错动过程中隧道管体和围岩应力变化。沿着隧

2021年2月27日  工过程中对围岩仅有一次扰动、保证了较高隧道稳 定性等优点，越来越广泛的应用于铁路、市政、水电 等隧道工程施工（柳华荣，2014）。而该方法依然存 在不足，主要表现其施工过程中刀具磨损率高、掘进 成本高、围岩变形易引起卡钻从而延长工期等

2016年8月4日  岩石破坏，存在施工精度低、围岩支护困难等一系列 缺点[45]。为了克服爆破法的这些缺点，机械破岩法得 到了快速发展，基于机械破岩的有切削、冲凿、碾压、研磨等不同方式的破岩方法和技术[6]，然而机械破岩 也具有其局限性，在破碎抗压强度较高的硬岩

全书主要内容包括软弱破碎围岩特征及隧道变形控制措施、隧道支护结 构力学特性及围岩稳定性分析、超前预支护系统作用效果及其与施工工法优化组合、爆破荷载作用下围岩稳 定性控制措施研究、软弱破碎带隧道施工工法比选及参数优化等。

2023年12月29日  区隧道围岩大变形的根本原因（孙绍峰，2012；张 波，2014）。解决围岩大变形问题的关键是查明工程区地 应力环境，对隧道围岩稳定性等问题进行预测分 析，进而为隧道动态设计施工提供参考依据（刘佑 荣和唐辉明，1999）。但工程区现有研究主要聚焦

2020年12月9日  破振动下岩体的损伤累积规律，结果发现工作面推 进到10～20m时损伤度急剧增长；中国生等[11]按 照相似比理论建立1∶15实验模型，通过模拟隧道 爆破开挖方式，以同一测点处爆破前后岩体声速变 化评价隧道围岩损伤程度；以上研究全部根据隧道

围岩内摩擦角、黏聚力以及地应力是影响巷道围岩发生剪切滑移破坏的主要影响因素，同时也是巷道稳定性控制的关键。 最后根据研究成果对某矿副井发生大变形破坏的原因进行了分析，提出了以 阻剪抗滑 为技术核心的支护方案，收到了良好的效果。 Abstract

2019年12月2日  考虑到隧道围岩压力与支护结构的反力是作用力 与反作用力的关系，而本文上限有限元计算模型的对 象为围岩。因此将围岩压力的确定转换为支护反力的 求解。 计算模型如图1（a）所示，方形隧道边长为D，埋深为H，地表为水平自由面，隧道轮廓面作用均布

2012年12月18日  ⑼ 瓦斯隧道采用不低于二级煤矿许用炸药和电毫秒雷管。以下 爆破设计均采用 2#岩石乳化炸药进行计算。 二．各级围岩爆破的施工方法 (1)洞身开挖 1围岩级别及工期 小天都隧道 桩号 围岩级别长度（m） Ⅲ Ⅳ Ⅴ 最大 埋深 (m) 主洞 左线 ZK126+000～ZK129+005

2021年2月27日  西南地区某隧道围岩岩爆预测研究 王开洋①② 肖 鸿① 尚彦军② 苏开敏① 何万通② （①云南省交通规划设计研究院 昆明 ） （②中国科学院地质与地球物理研究所，中国科学院页岩气与地质工程重点实验室 北京 ） 摘 要 岩爆预测一直是地

2019年7月1日  岩体破坏主要受软弱结构面控制，表现出明显的流变特征，因此巷道围岩趋向稳定的时间较长。另外，深部围岩变形破坏主要特征为大变形，这种特征随着开采深度的增加而增加，因此在进行巷道开挖、

岩层与隧道的走向夹角对围岩变形特征的影响 研究目的:顺层隧道是岩层走向与隧道轴线平行或小角度相交的隧道,但目前理论研究中多以平行状态为主,具体岩层走向与隧道的夹角θ小于多少时可采用顺层偏压的非对称变形理论,目前还没有明确的定论本文以渝昆

3 天之前  大跨结构呈“坦拱”状，围岩与支护体系受力性能差，失稳风险高，分部开挖数量多，单断面最多分12个小导洞分别进行开挖，施工进尺极慢，安全

2020年12月8日  楔形体破坏 楔形体破坏的情况可能有以下2 种:1隧道开挖后岩块在重力作用下掉落, 以竖向位移为主。 这种情况下围岩的破坏位置通常发生在顶拱发育不同产状结构面部位如图所示隧道开挖后岩块在重力作用下沿单滑面或双滑面滑落,以水平位移为主。 这种情况

2014年4月10日  数围岩破坏时呈现应变软化力学行为，当GSI （geotechnical strength index，地质强度指标）小于30 或大于70时，围岩可能发生理想弹塑性或弹脆塑性破 坏。这说明，针对不同GSI范围的围岩，应选取符合 实际的力学模型对其LDP进行分析。不同力学模

2014年10月9日  方向与围岩破坏方式的之间的联系，就能根据隧道围 岩的应力状态对隧道的稳定性及岩爆发生的可能性做 出准确的预测及预报，因此该项目研究具有重要意义。 关于隧道损伤破坏及围岩稳定性问题，国内外有 众多学者进行了研究。赵景彭[2]指出节理面是隧道失

2019年3月29日  徐 钟，等∥钻爆施工隧道围岩爆破损伤累积效应研究 水利水电技术 第49 卷 2018 年第2 期 伤效应系数取值范围为1 1 ～1 6，其他部位取值范 围为1 15 ～1 3。 (5)方案二测试所得的围岩损伤分布范围与文献 [7 －8]中采用实验测试所得的数据较为接近，而与

2013年9月9日  台，针对刀具高效破岩理论和刀盘刀具与围岩耦合作 用规律两个方面进行了较深入的探讨，对现有的通用 隧道掘进机刀具破岩理论进行了完善，在此基础上提 出了复合式隧道掘进机推力和扭矩理论计算式。 1 刀具高效破岩机理

2023年2月23日  互层岩体隧道超欠挖机理及围岩稳定性控制 刘 利 (中铁十八局集团有限公司,天津302) 摘 要:针对互层岩体隧道钻爆法开挖过程中出现的严重超欠挖问题,依托康定2号隧道,基于Voronoi随机 裂隙块体模型和等效爆破荷载时程建立互层岩体隧道爆破计算模型,通过

2020年6月8日  侧向围岩压力增量的计算方法，并将上述附加荷载叠 加到原静力工况上[5]。 在上述规范方法基础上，Liu等[6]通过数值模拟和 理论推导，研究了地震作用下偏压隧道破裂角度、破 坏模式和围岩松弛压力分布，并推导出围岩松弛压力 解析解。

近接隧道爆破振动控制及围岩响应规律详细描述工程的地理位置、地形地貌以及工程所在地的地质条件 ，包括岩性、岩层分布、断层、节理等情况。 隧道结构和尺寸介绍隧道的结构类型（如单洞、双洞等）和隧道的断面尺寸、长 度等。

3 天之前  七子山隧道由明挖段、明挖暗埋段、连拱隧道、大跨隧道和标准断面隧道五部分组成，其中，连拱隧道及大跨隧道围岩等级为IV~VI级，为软岩隧道。 连拱段隧道进口覆土厚度平均45米，为表土、黏土、粉质黏土、含碎石粉质黏土、碎石土等，开挖施工中极有可能发生沉降，对地表公墓造成影响。

2023年11月16日  目前,敞开式 TBM 在Ⅱ、Ⅲ类围岩条件下的工程 适应性强,既能保证隧道施工安全、质量与速度,又能节约隧道建设成本;近年来,随着初期支护技术的发展,合理使用钢拱架(又称作钢支撑)与钢筋排综合支护技术以及相应的施工工艺,敞开式 TBM 在Ⅳ类围岩条件下的

隧道爆破设计 (图文各级围岩及开挖方式钻爆眼布置) 掏槽眼一般应布置在开挖面中央偏下部位， 其深度应比其它眼深15cm～20cm。 为爆出 平整的开挖面，除掏槽和底部炮眼外，所有 掘进眼眼底应落在同一平面上。 底部炮眼深 度一般与掏槽眼相同。 合理的不

2017年5月27日  第 2期 郭俊辉等：隧道水平层状围岩稳定性研究 23 场进行调研 ，总结了水平层状 围岩隧道施工过程 中 (1)在各个计算步骤中，岩块内部不会出现新生 几种典型的破坏形态 ，随后对雀儿溪隧道进行 了模 节理，岩块只能出现空间位置的平移或绕块体形心的 型试

2018年7月15日  第8章围岩状态及其检测ppt 围岩状态及其检测引言围岩状态：岩石工程周围岩体产生的应力、变形和破坏，以及它们所经历的力学过程。 研究目的：探讨不支护巷道（或其它岩石工程）的稳定性，为工程岩体稳定性分析、选择合理支护提供依据。 围岩稳定

模 型实验;隧 道开挖;循 环爆破加载;围岩损伤 国标学科代码:暋 暋暋文献标志码:A 暋暋钻孔爆破是矿山开采、隧 道(巷 道)开 挖、地 下硐室建设等工程岩体开挖中常用和高效的施工手段。 爆破施工完成工程岩体开挖的同时,不 可避免地对周围岩体产生不利

11 隧道围岩分级技术国内外现状2 111 隧道围岩分级发展里程2 112 隧道围岩分级发展趋势4 12 线型炸药爆破作用的国内外研究现状5 121 线型炸药破岩理论6 122 线型炸药爆破作用过程的数值模拟研究8 123 线型炸药光面爆破的数值模拟研究10